羅茨風(fēng)機(jī)是一種雙葉輪同步壓縮機(jī)械，每個三葉型轉(zhuǎn)子用兩個軸承支承,利用一對同步齒輪,使兩個轉(zhuǎn)子的相對位置始終保持不變。屬容積式鼓風(fēng)機(jī)，具有強(qiáng)制輸氣特征。羅茨風(fēng)機(jī)作為回轉(zhuǎn)式機(jī)械，具有比較穩(wěn)定的工作特性，羅茨風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子與轉(zhuǎn)子、轉(zhuǎn)子與泵體、轉(zhuǎn)子與側(cè)蓋之間都有微小間隙，因而工作腔內(nèi)沒有摩擦,無接觸磨損部分.三葉型羅茨風(fēng)機(jī)裝配步驟及其要點： 一將葉輪依方向位置放入風(fēng)機(jī)殼內(nèi)。（按標(biāo)記“ 1 ” ，兩個“ 1 ”夾一個“ 1 ”裝入） 二皮帶輪端端蓋（端面上涂抹上密封膠）裝配，上緊固定螺栓，定位銷。 三上軸套，先長后短。（干凈后用手推入） 四兩端軸承安裝及準(zhǔn)備： 1 （皮帶輪端）軸承座裝油封， 2 裝軸承（ 1005 ） 3 用軸承加熱器加熱內(nèi)圈（齒輪端）并上軸 4 用尼綸棒砸入軸承外圈（ NU2313M ）進(jìn)軸承座， 五裝入軸兩端軸承座。 1 軸承座先放入，后用尼綸棒敲入，再用專用工具敲入至端面。 2 皮帶輪端調(diào)整端面間隙（。。。。）——通過兩半圓型墊片厚度調(diào)整。 六裝上齒輪端軸承端蓋，上緊止退墊片，旋緊螺帽。 七驅(qū)動端軸承上止退墊片和螺帽。 八裝甩油擋板，上緊。 九驅(qū)動端端面調(diào)整墊子裝上，驅(qū)動端軸承封蓋裝上油封后上緊螺栓。 十用塞尺量兩端端面間隙（驅(qū)動端 0.20mm ，從動齒輪端 0.30mm ）——（兩端各 0.25mm ） 十一驅(qū)動端端蓋裝上。 十二主動齒輪裝上，用套筒扳手上 4 個螺栓（無位置限制），后按做好的標(biāo)記裝上從動齒輪 ( 裝之前拆掉定位銷 ) ，然后裝上止退墊片，上大螺帽，旋緊（注意用專用扳手旋死） 十三調(diào)整從動齒輪（用榔頭敲）使得受力面（轉(zhuǎn)動電機(jī)軸）葉輪間隙為 0.25mm ，被受力面（轉(zhuǎn)動從動軸）葉輪間隙為 0.20mm 。 十四使用鉸刀對定銷孔擴(kuò)孔，裝上定位銷，上緊螺栓。 十五裝上齒輪端端蓋，上緊螺栓。 十六皮帶輪端軸套 . 鍵裝上，皮帶輪裝上， OK 。
羅茨風(fēng)機(jī)18954110001，www.hlcbztab.cn章丘大流量三葉羅茨風(fēng)機(jī)的容積效率、機(jī)械效率、理想羅茨的絕熱效率和全絕熱效率ηad,對風(fēng)機(jī)的無逆流冷卻和有逆流冷卻的兩種溫度變化情況進(jìn)行了比較分析.結(jié)合生產(chǎn)實例說明,羅茨風(fēng)機(jī)容積效率隨徑距比的變化,羅茨風(fēng)機(jī)理想羅茨的絕熱效率、全絕熱效率ηad隨風(fēng)機(jī)的壓力ε比增加呈現(xiàn)的下降趨勢,排氣溫度隨壓力比ε增加呈現(xiàn)的上升趨勢規(guī)律.大流量三葉羅茨風(fēng)機(jī)采用逆流冷卻極大地降低排氣溫度、減小回流沖擊噪聲.

1 風(fēng)機(jī)的容積效率三葉羅茨風(fēng)機(jī)的容積效率 要因素, 容積效率 v [ 2] 是影響風(fēng)機(jī)溫升的重 = Qs 120 fi = 12 Q th ! Ln D Qth ?P n fi 2?P # s ( 1) 式中, Qs 風(fēng)機(jī)實際流量, m 3 / m in; 風(fēng)機(jī)理論流量, m 3 / min; 風(fēng)機(jī)升壓, P a; 葉輪轉(zhuǎn)速, m / min; 泄漏系數(shù); 轉(zhuǎn)子間隙通流面積, m 2 ; 圖1 R m / av 3 收稿日期: 2006- 09- 15 作者簡介: 熊安然( 1954 ) , 男, 河南鄭州人, 實驗師. 曲線 第5期 熊安然等: 三 葉羅茨風(fēng)機(jī)排氣溫度的影響因素分析 v 25 f i 也可以提高容積效率 . 49 kP a, 進(jìn)氣溫度 T s = 293 K, 工作介質(zhì) 為空氣, 葉輪 半徑 R m = 125- 0. 1 mm, 機(jī) 殼 鏜 孔半 徑 為 125+ 0. 242 - 0. 172 + 0. 172 mm, 取 & 0. 342 mm, 半中心距 a= 88 mm , 葉輪長度 = L= 0. 375 mm, 節(jié)圓壓力角 p = 36. 582 本文根據(jù)算例中的風(fēng) 機(jī)參數(shù), 用軟 ?. 件進(jìn)行了分析計算, 計算結(jié)果如表 1 所示. 并且分析了 不同因素對三葉羅茨風(fēng)機(jī)排氣溫度 t d 的影響. 三葉羅 茨風(fēng)機(jī)的 設(shè)計參數(shù)徑距 比 R m / a 對容積效率 影響很 大, 如圖 1 所示. 圖 2 表明了容積效率 v 為不同值時, ( 2) 進(jìn)氣溫度, K; 工作壓力比 ?與溫升 ?t 的關(guān)系. 風(fēng)機(jī)的內(nèi)泄漏 Qbi 增 加將導(dǎo)致進(jìn)氣腔的溫度 T s0 升高, 而使容積效率 v 降 低, 如 圖 3 所示. 當(dāng)風(fēng) 機(jī)工作 于不同 的排 氣壓力 P d 時, 排氣溫度 td 隨之變化, 如圖 4 所示. 表1 20 m3 / min 漸開線葉型三葉羅茨風(fēng) 機(jī)的排氣溫度計算 v 2 內(nèi)泄漏的加熱作用三葉羅茨風(fēng)機(jī)工作時, 排氣腔的高壓、 高溫氣體向 進(jìn)氣腔泄漏對進(jìn)氣口的氣體有加熱作用 . 氣體流入進(jìn)氣腔后的溫度 T s0 高于進(jìn)氣溫度 T s , 其溫升為 ?ts0 = T s0 - T s = 式中, T s0 Td ( 1v v [ 4] ) ( 1- Ts )T s Td v + Ts ( 1Td ) 進(jìn)氣腔的氣體溫度, K; T s v 排氣溫度, K; 容積效率. 3 三葉羅茨風(fēng)機(jī)的排氣溫度及溫升 3. 1 排氣溫度 三葉羅茨風(fēng)機(jī)的氣體壓縮為定容積壓縮, 僅考慮 k- 1 k ? 1 v ? ts0 Td ? 1. 484 ?t 45. 066 t sd 50. 066 0. 899 4. 064 338. 066 壓縮過程中排氣口的高壓氣體回流, 風(fēng)機(jī)的排氣溫度 Td = ( 式中, k + 1) Ts ( 3) 氣體絕熱指數(shù), 介質(zhì)為空氣時 k= 1. 4; Pd Ps 排氣壓力, Pa; ? = 進(jìn)氣壓力, P a. ? 羅茨風(fēng)機(jī)的工作壓力比. 有 式中, P d Ps v ( 4) 顯然, 羅茨風(fēng)機(jī)的排氣溫度主要決定于容積效率 和工作壓力比 ? . 3. 2 溫升及實際排氣溫度 三葉羅茨風(fēng)機(jī)的溫升 ?t= k- 1 k 的實際排氣溫度 tsd = td - % ( k- 1 = k ? 1+ 1) T s - 273- % v 圖2 不同容積效率的 ? ?t - ? 1 v Ts ( 5) 考慮到風(fēng)機(jī)工作時通過機(jī)殼散去部分熱量, 風(fēng)機(jī) ( 6) 式中, % 散熱引起的溫度偏差, 取 t = 5~ 20 ! . 4 計算實例現(xiàn)以鄭州某公司的20 m 3 / min銷齒圓弧- 漸開線 葉型的 三葉羅 茨風(fēng) 機(jī)為例 加以分 析. 工作 轉(zhuǎn)速 n= 1 450 r/ min, 進(jìn)氣端壓力 P s = 101. 3 kPa, 升壓 ?P = 圖 3 容積效率與內(nèi)泄漏 流量 26 中原 工學(xué)院學(xué)報 2006 年 第 17 卷 從以上分析, 我們可以得出如下結(jié)論: ( 1) 風(fēng)機(jī)的容積效率 v 和工作壓力比 ?對排氣溫 度產(chǎn)生主要影響, 工作壓力比 ?決定風(fēng)機(jī)的流動狀態(tài). 如果風(fēng)機(jī)工作在亞臨界流動狀態(tài)下, 風(fēng)機(jī)容積效率達(dá) 到 0. 85~ 0. 9 左右, 則排氣溫度比較低. 如果風(fēng)機(jī)工作 于超臨界流動狀態(tài)下, 則風(fēng)機(jī)的容積效率最好大于 0. 9, 才能控制排氣溫度不致過高. ( 2) 風(fēng)機(jī)的內(nèi)泄漏 Qbi 對容積效率 機(jī)生產(chǎn)、 裝配時, 兩葉輪之間的間隙 [ 5] v 影響較大. 風(fēng) 及葉輪與前、 后 墻板之間的間隙均應(yīng)加以嚴(yán)格控制, 以減小內(nèi)泄漏. ( 3) 當(dāng)風(fēng)機(jī)在較大的升壓 ?P 工況下運行時, 必定 產(chǎn)生較高的排氣溫度.

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